而且从图中曲线拟合的结果看，D与节点轴向刚度恰好构成KN=CxxD的关系，D与节点弯曲刚度恰好构成KM=CMxD的关系（CN,C为常系数），这为物理量纲的统一奠定了基础上述公式的适用范围已覆盖了规范允许的参数范围。从公式中各因子的指数大小可以看出，在腹杆与弦杆夹角一定的情况下，B和y对于节点刚度的影响较大，而r的影响较小，原因是腹杆的轴向刚度远大于弦杆的径向刚度以致于腹杆壁厚的变化对节点刚度的影响可以忽略。所以，工程设计时，可以主要通过P和y的取值来控制节点刚度的范围。3.4.5节点刚度参数公式与试验结果的比较为检验节点刚度参数公式的适用性，将公式的计算结果与试验结果进行了比较。

　　可用于与上述参数公式进行比较的试验结果来自Makino管节点试验数据库、作者在第2章进行的X形相贯节点刚度试验以及同济大学进行的重庆江北机场T形相贯节点刚度试验水墨印刷开槽机比较结果见表3-8和表3-9.可以看出，参数公式结果与试验结果吻合良好。影响，而把弦杆与腹杆的无量纲化几何特征参数作为节点柔度系数的主要影响因素。取以下6个参数作为节点局部柔度系数的影响因素：A（B=d1/D），月（月=d2D），Y（y=D/（2T）），因1，B和a/D、各参数的意义参见图3-2.由作为K形间隙节点柔度系数的主要影响因素。上述6个参数确定了弦杆与腹杆的相对关系，但未反映节点尺寸这一因素的影响。因此仍取D为决定节点几何尺寸的因子，只要D和以上6个参数给定，K形间隙节点就被地确定下来。3.5.2单参数分析上节已对、y、0进行过单参数分析。

　　因此本节仅对参数a/D的影响进行分析表3-10列出了a/D的单参数分析模型。节点柔度系数与a/D的关系曲线见图3-9，可以采用指数函数形式模拟章进行的KK形相贯节点刚度试验结果进行了比较。图3-11（b）给出了分别由试验和参数公式计算得到的式（3-9）中M1与a的关系曲线。可以看出，参数公式与试验数据吻合良好。因此，这些公式可以在钢管结构的整体结构分析中得到应用3.6相贯节点的抗弯限承载力3.6.1抗弯承载力公式的理论基础与参数化模型由于弯矩可通过垂直作用在弦杆上并相隔一定距离的力偶来替代，受弯矩作用的节点承载力公式的理论模型与轴向荷载作用下的公式相同，即也是建立在Togo提出的环模型基础上，基本形式仅相差一个表征力臂的因子d腹杆直径）。因此，对应于弦杆塑性破坏模式的相贯节点抗弯承载力公式的基本形式为目前，相贯节点抗弯承载力计算公式的主要来源有欧洲规范（Eurocode3）、日本规范（AU）、美国石油协会许用应力设计规范（AP-WSD）和荷载与抗力系数设计规范（API-LRFD以及其他若干海工结构的规范，包括HSE规范水墨印刷开槽机1SO规范、NORSOK规范。下面分别列出各规范对于公式（3-31）中Q的计算公式，其中，Q表示平面内抗弯承载力公式的几何系数Q表示平面外抗弯承载力公式的几何系数。